0 前言
2019年3月29日，住房城乡建设部印发《住房城乡建设部、应急管理部关于做好应急管理部门和应急管理部门应急救援队伍建设工作交接工作的通知》。
根据《关于全面落实建设项目消防设计审查验收职责的通知》，各地应于2019年6月30日前完成消防救援机构向住房城乡建设主管部门的移交，对建设项目消防设计、消防验收、备案、抽查等工作进行审查。由于火灾发生的概率比地震高，因此各地住房城乡建设部门对消防工作的重视程度更高，设计要求也更为严格。除钢结构外的其他建设项目消防设计主要由建筑、水电通风专业完成，但钢结构项目涉及火灾下构件承载力计算，结构专业也参与其中。虽然《建筑钢结构防火技术规范》GB51249-2017（以下简称《钢结构防火规范》）已经颁布数年钢结构防火设计规范，但很多设计人员和审核人员对规范还不熟悉，没有严格执行。一旦建设项目发生火灾，事故调查部门会首先审查设计图纸是否符合国家相关标准。 否则，设计人员和审核人员将承担相应责任，情节严重的，设计人员将承担法律责任。随着“设计终身负责制”的广泛宣传和各地住建部门对消防设计和验收的日益重视，越来越多的设计单位和审核机构开始关注钢结构工程的消防设计。但钢结构的消防规范比较复杂，想要完全了解并不容易。笔者两年前开始关注钢结构消防设计问题，在图纸审核时，对没有钢结构消防设计的图纸提出了审核意见。设计师在收到审核意见后，基本可以借助设计方案完成钢结构消防设计。
为了激发大家的讨论，我在此将我总结的《门式刚架轻钢结构防火审查意见》与大家分享一下。此审查意见针对耐火等级为二级的门式刚架轻钢结构（以下简称门式钢结构），其他钢结构工程的防火设计审查意见可在此基础上适当增加或减少。
本文篇幅较长，第 2 部分内容较为复杂，大部分读者无需阅读，只需阅读第 1、3、4、5 节，然后使用设计程序（如 PKPM）完成防火设计即可。既想“知其然”，又想“知其所以然”的读者则需要阅读整篇文章。
1.门钢结构防火设计的总体审查意见
（1）根据《建筑钢结构防火技术规范》GB51249-2017（以下简称《钢结构防火规范》）第3.2.1条、第3.1.2条规定，钢结构应具有耐火性能，并按结构耐火极限状态进行设计。当钢结构构件的耐火极限低于设计耐火极限时，应采取防火措施。
（2）提供钢结构耐火性能验证、防火设计计算书及“防火设计成果图”。
（3）根据《钢结构防火规范》第3.1.1条规定，柱支撑（ZC）和柱拉杆（XG）的设计耐火极限与钢柱相同，屋面支撑（SC）和屋面拉杆（XG）的设计耐火极限与屋面钢梁相同。因此，除刚架钢柱、屋面钢梁进行防火设计外，还应对柱支撑（ZC）和柱拉杆（XG）、屋面支撑（SC）和屋面拉杆（XG）进行防火设计计算。
（4）根据《钢结构防火规范》第3.1.3条规定，应注意：钢结构节点的防火要求，应与其连接构件中最高的防火要求相同。
（5）根据钢结构防火规范第3.1.4条及其条款解释：
1）应标明建筑的耐火等级：二级；
2）应标明设计耐火极限：钢柱、柱支撑（ZC）及柱拉杆（XG）为 2.50 小时；屋顶钢梁、屋顶支撑（SC）及屋顶拉杆（XG）为 1.0 小时（见钢结构防火规范第 3.1.1 条及其说明）；
3）需要注意的是，钢柱、柱间支撑（ZC）、柱间拉杆（XG）采用非膨胀型防火涂料（厚型）时，应标明防火层的等效热阻Ri、等效热导率λi及防火层厚度（即防火涂料的涂装厚度，下同）di，di不宜小于15mm（见《钢结构防火涂料》GB14907-2018第5.1.5条）。
4）应注明屋面钢梁、屋面支撑（SC）、屋面拉杆（XG）采用的是膨胀型防火涂料（薄型）还是非膨胀型防火涂料（厚型）。采用膨胀型防火涂料（薄型）时，仅需标明防火层等效热阻Ri，但防火层厚度不应小于1.5mm（见《钢结构防火涂料》GB14907-2018第5.1.5条）；采用非膨胀型防火涂料（厚型）时，应标明防火层等效热阻Ri、等效导热系数λi和厚度di，di不应小于15mm。
5）图中标示的Ri、λi、di应与《防火设计成果图》及计算书一致；
（6）根据《钢结构防火规范》第3.1.5条规定应注意：当建筑所用防火材料的等效热导率λi与设计文件要求不一致时，应按防火层等效热阻Ri相等的原则确定防火层涂抹厚度di，并经设计单位同意。对于非膨胀型钢结构防火涂料（厚型），可按《钢结构防火规范》附录A确定防火层涂抹厚度；对于膨胀型防火涂料（薄型），可直接按涂层等效热阻Ri确定涂抹厚度。
（7）根据《钢结构防火规范》第4.1.3.5条规定，应注意：防火涂料与防腐涂料应兼容、匹配。
（8）防火涂料应符合《钢结构防火涂料》GB14907-2018标准的规定。
2、各审核意见的说明：
对第（1）条的审查意见：根据《建筑钢结构防火技术规范》GB51249-2017（以下简称《钢结构防火规范》）第3.2.1条和第3.1.2条的规定，钢结构应具有耐火性能，并按结构耐火极限状态进行设计。当钢结构构件耐火极限经验计算值低于设计耐火极限时，应采取防火措施。
解释如下：
1）钢结构的防火设计不要求进行正常使用极限状态验算，只要求进行承载力极限状态验算。《钢结构防火规范》第3.2.1条的解释为：“随着温度的升高，钢材的弹性模量急剧下降，构件在火灾状态下的变形明显大于常温应力状态下的变形，按正常使用极限状态进行钢构件的防火设计过于苛刻。因此，允许钢结构在火灾下发生较大的变形，不需要进行正常使用极限状态验算。”
《钢结构防火规范》第3.2.6条规定，钢结构构件的耐火计算及防火设计可以采用“耐火极限法”、“承载力法”或“临界温度法”。该条解释指出，三者“耐火计算结果完全相同，仅需采用其中之一进行耐火计算”。PKPM程序采用的是“临界温度法”。
2）人为地采用“临界温度法”进行钢结构耐火计算及防火设计的步骤，应按《钢结构防火规范》第7.2节的规定进行：
第一步：按钢结构防火规范第3.2.2条规定，计算构件荷载(作用)效应最不利组合设计值。
《钢结构防火规范》第3.2.2条计算的构件荷载（作用）效应最不利组合，是根据国家标准《建筑可靠性统一设计标准》GB50068-2001、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中关于偶然设计条件荷载（作用）效应组合原则制定的。其中，取火灾发生时恒荷载、楼面或屋面活荷载、风荷载的最可能值。此外，还应考虑火灾下结构按标准温度值计算的荷载效应值。至于地震效应，则无需考虑，因为地震发生后，建筑物经常发生火灾等次生灾害，但火灾时发生大地震是极低概率事件。（见《钢结构防火规范》第3.2.2条的解释）
第二步：根据构件、荷载类型，按照《钢结构防火规范》7.2.1至7.2.7条规定，计算构件的临界温度Td。
临界温度Td是指钢构件在火灾作用下达到耐火极限状态的温度，可根据截面强度荷载比R或R'查表7.2.1至表7.2.5得到。荷载比R或R'越大（相当于构件截面越小），临界温度Td越小。由于表7.2.1至表7.2.5中R或R'≤0.9，当R或R'>0.9时，将无法进行防火设计。也就是说，当构件截面较小时，不考虑防火设计可能勉强满足承载力，但防火设计时防火层厚度很大，甚至无法进行防火设计，此时应增大构件截面。（截面强度荷载比R或R'相当于不考虑防火计算时的应力比）
步骤3：按《钢结构防火规范》第6.2.1条规定，计算设计耐火极限tm时间内未保护构件的最高温度Tm。
按《钢结构防火规范》第6.2.1条计算的达到耐火极限时刻的TS为Tm。该条解释指出，公式（6.2.1-1）是一个增量公式，需要通过迭代逐步计算，手工计算非常麻烦。《钢结构防火规范》第6.2.1条解释的“表10”给出了按公式（6.2.1-1）计算的无防火钢构件的温度Tm，可根据无防火钢构件的截面形状系数F/V（单位为m-1）和耐火极限tm查得。截面形状系数F/V是指钢构件受火暴露的表面积与其相应体积之比，按《钢结构防火规范》第6.2.1条解释的“表9”中的公式计算。
步骤4：当Td>Tm时，该构件的耐火性能满足要求，无需进行防火保护；当Td≤Tm时，该构件的耐火性能不满足要求，应进行防火保护。按照以下步骤5、6确定该构件所需的防火保护。
多数情况下，Td≤Tm，需进行防火保护。例如下图（步骤6）中，Td=621.49。C，“未进行保护的钢构件最大温升（Ts）”为Tm，Tm=Ts=1081.71。C，Td≤Tm，需进行防火保护。
在极少数情况下（荷载比较小，截面形状系数很小，耐火极限较小），会出现Td>Tm，不需要防火保护。例如，对于轴心受拉构件，荷载比R=0.3，截面为直径d=0.25m的圆形截面，耐火极限为1.0小时，根据《钢结构防火规范》第7.2.1条“表7.2.1”可知临界温度Td=663℃；根据《钢结构防火规范》第6.2.1条“表9”可知截面形状系数F/V=4/d=4/0.25=16（m-1），根据《钢结构防火规范》第6.2.1条“表10”（线性插值法），无需防火保护的钢构件温度为Tm=627℃。 C.Td>Tm，构件耐火极限满足要求，不需防火。但实际上，荷载比R=0.3的情况很少出现，因为截面过大，造成浪费。
第五步：确定防火方式（门钢结构一般采用喷涂防火材料进行保护），计算防火钢结构截面体形系数Fi/V（单位为m-1）。
有防火保护的钢构件截面体形系数Fi/V（单位为m-1）的计算方法见《钢结构防火规范》第6.2.2条第2款。对于外缘防火保护（如喷涂防火涂料保护），有防火保护的钢构件截面体形系数Fi/V等于无防火保护的钢构件截面体形系数F/V。
第六步：根据钢结构防火规范7.2.8条、7.2.9条确定防火厚度。
例如：某工程中钢柱1的参数如下：
截面形状系数Fi/V=225（1/m），临界温度Td=621℃，耐火极限（耐火时间）tm=2.50小时=2.5x60x60=9000s，根据《钢结构防火规范》第7.2.8条（7.2.8-1），防火层等效热阻Ri=5x10-5x（Fi/V）/{（Td-Ts0）/tm+0.2]2-0.044}=5x10-5x225/{（621-20）/9000+0.2]2-0.044}=0.414m2*oC/W，与程序计算结果0.4345m2*oC/W基本一致。本例采用非膨胀型防火涂料（厚型），等效传热系数
λi 输入为 0.05W/(m*oC)。根据《钢结构防火规范》第 7.2.8 条（7.2.8-2），防火层厚度
di=Riλi=0.414x0.05=0.207(m)=20.7(mm)，与程序计算结果21.72mm基本一致。
第（2）条审查意见：提供钢结构耐火性能验证及消防设计计算书及《消防设计成果图》。
说明：程序进行耐火计算及防火设计后，生成“防火设计结果图”，如下图所示：
设计提供“防火设计结果图”后，审核人员可以检查图中所示的防火层等效热阻Ri、厚度di是否正确（本例中输入的等效传热系数λi为0.05W/(m*oC)）。
第（3）条审查意见：根据《钢结构防火规范》第3.1.1条规定，柱支撑（ZC）及柱拉杆（XG）的设计耐火极限与钢柱相同，屋面支撑（SC）及屋面拉杆（XG）的设计耐火极限与屋面钢梁相同。因此，除刚架钢柱、钢梁进行防火设计外，还应对柱支撑（ZC）及柱拉杆（XG）、屋面支撑（SC）及屋面拉杆（XG）进行防火设计计算。
解释：
1）一般柱支撑用ZC表示，顶板支撑用SC表示，柱拉杆、顶板拉杆用XG表示。
当使用其他符号时，应作相应修改。
2) 柱支撑（ZC）和柱拉杆（XG）、屋顶支撑（SC）和屋顶拉杆（XG）可手动进行防火设计。
该程序可用于防火设计。使用PKPM程序进行设计时，可在“工具箱”中进行计算。笔者在查阅中发现，很多设计没有对柱间支撑（ZC）和柱间拉杆（XG）、屋面支撑（SC）和屋面拉杆（XG）进行单独的防火设计，而是将柱间支撑（ZC）和柱间拉杆（XG）的防火作为钢柱的防火，将屋面支撑（SC）和屋面拉杆（XG）的防火作为钢梁的防火。当风荷载较小，门式钢结构高度和跨度较小，柱间支撑（ZC）数量较多时，这种处理比较安全；当风荷载较大，门式钢结构高度和跨度较大，柱间支撑数量较少时，这种处理可能不安全。
第（4）条审查意见：根据《钢结构防火规范》第3.1.3条规定，应注意：钢结构节点的防火要求应与其连接构件的最高防火要求相同。
说明：钢结构的节点处也应采取防火措施，其防火要求应与防火要求最高的连接构件相同。
第（5）条审查意见：根据钢结构防火规范第3.1.4条及其条款解释：
1）应标明建筑的耐火等级：二级；
2）应标明设计耐火极限：钢柱、柱间支撑（ZC）和柱间拉杆（XG）为2.50小时；
支撑（SC）及拉杆（XG）为1.0小时（参见钢结构防火规范第3.1.1条及其条款解释）。
3）需要注意的是，钢柱、柱支撑（ZC）、柱拉杆（XG）均采用非膨胀性防火涂层（厚型）。
保护层的等效热阻Ri、等效热导率λi及防火层厚度(即防火涂料的涂装厚度，下同)di，且di不宜小于15mm(见《钢结构防火涂料》GB14907-2018第5.1.5条)。
4）应注明屋面钢梁、屋面支撑（SC）、屋面拉杆（XG）采用的是膨胀型防火涂料（薄型）还是非膨胀型防火涂料（厚型）。采用膨胀型防火涂料（薄型）时，仅需标明防火层等效热阻Ri，但防火层厚度不应小于1.5mm（见《钢结构防火涂料》GB14907-2018第5.1.5条）；采用非膨胀型防火涂料（厚型）时，应标明防火层等效热阻Ri、等效导热系数λi和厚度di，di不应小于15mm。
5）图中标示的Ri、λi、di应与《防火设计成果图》及计算书一致。
解释：
1）本条针对的是耐火等级为二级的建筑，若为其他级别，应做相应修改。
2)本说明适用于无夹层的门钢结构，当有夹层时，还应标明夹层楼面梁及楼面支撑的耐火等级。
3）钢结构防火规范第4.1.3条第2款规定：“设计耐火极限大于1.50小时的构件，不宜采用膨胀型防火涂料”。由于钢柱、柱支撑（ZC）和柱拉杆（XG）的耐火极限分别为3.00小时（一级）、2.50小时（二级）、2.00小时（三级），根据该条规定，耐火等级为一级、二级、三级的钢柱、柱支撑（ZC）和柱拉杆（XG）应采用非膨胀型防火涂料（厚型），不宜采用膨胀型防火涂料（薄型）。 对于非膨胀型防火涂料（厚型）的最小厚度，《钢结构防火规范》和《钢结构防火涂料》GB14907-2018的规定有所不同：前者第4.1.3条第4款规定：“非膨胀型防火涂料涂层厚度不应小于10mm”，后者第5.1.5条规定：“非膨胀型钢结构防火涂料涂层厚度不应小于15mm”。因此，严格要求非膨胀型防火涂料保护层厚度不应小于15mm。
4）屋面钢梁、屋面支撑（SC）及屋面拉杆（XG）的设计耐火极限为1.5小时（1级）、1.0小时（2级）、
0.5小时（三级），不需要（四级），均小于1.5小时。因此，屋面钢梁、屋面支撑（SC）和屋面拉杆（XG）可以使用膨胀型防火涂料（薄型）或非膨胀型防火涂料（厚型）。
当采用膨胀型防火涂料（薄型）时，只需在图中标明防火层等效热阻Ri，其厚度在施工时根据具体的防火涂料按如下方法确定：防火涂料供应商应提供最大使用厚度与最小使用厚度的等效热阻Ri，以及增加最大使用厚度与最小使用厚度差值1/4的防火涂料的等效热阻Ri，在此基础上采用线性插值法确定防火层厚度di（见《钢结构防火规范》7.2.8条正文）。 例如，某膨胀型防火涂料供应商提供的参数为：厚度di为2.0mm(最小厚度)时，对应的等效热阻Ri为0.10m2*oC/W，厚度di为3.0mm时，对应的等效热阻Ri为0.15m2*oC/W，厚度di为4.0mm时，对应的等效热阻Ri为0.20m2*oC/W，厚度di为5.0mm时，对应的等效热阻Ri为0.25m2*oC/W，厚度di为6.0mm(最大厚度)时，对应的等效热阻Ri为0.30m2*oC/W。 若某工程屋面钢梁采用膨胀型防火涂料，则所需防火层等效热阻Ri不应小于0.25m2*oC/W，厚度di不应小于5.0mm。
当采用非膨胀型防火涂料（厚型）时，应标明防火层的等效热阻Ri、等效热导率λi和厚度di，它们之间的关系为：di=Riλi。（见《钢结构防火规范》第7.2.8条第2款）
5）《防火设计成果图》及计算书中均给出了各构件防火层的等效热阻Ri，当为非膨胀型防火涂层（厚型）时，还给出了防火层厚度di。应取钢梁（钢柱）各构件的最大等效热阻Ri、di并在图中注明。图中注明的非膨胀型防火涂层（厚型）的等效导热系数λi也应与计算书中填写的一致。
第（6）条审查意见：根据《钢结构防火规范》第3.1.5条规定，应注意：当建筑所采用的防火材料的等效热导率λi与设计文件的要求不一致时，应按防火层等效热阻Ri相等的原则确定防火层涂抹厚度，并经设计单位同意。对于非膨胀型钢结构防火涂料（厚型），可按照《建筑钢结构防火技术规范》GB51249-2017附录A确定防火层涂抹厚度；对于膨胀型防火涂料（薄型），可直接依据涂层等效热阻确定涂抹厚度。
说明：在使用PKPM程序进行防火计算时，非膨胀性防火材料（厚型）的等效导热系数λi内部设定为0.10 W/(m*oC)，可以修改。当施工时采用的防火材料的等效导热系数λi与图中所示不一致时，应按防火层等效热阻Ri相等的原则确定保护层的应用厚度，即按《钢结构防火规范》附录A中公式（A-1）计算：di2=di1λi2/λi1。其中：di2为施工时采用的防火层厚度；di1为图中所示防火层厚度；λi2为施工时采用的非膨胀性防火涂料（厚型）的等效导热系数； λi1为图中所示非膨胀型防火涂层（厚型）的等效导热系数。
第（7）条审查意见：根据《钢结构防火规范》第4.1.3.5条规定，应注意：防火涂料与防腐涂料应兼容、匹配。
解释：《钢结构防火规范》第4.1.3.5条规定：“应特别注意防火涂料与防腐涂料的相容性，特别是膨胀型防火涂料，因为它们都是有机材料，可能会发生化学反应。如果不能提供第三方证明材料证明防火材料与防腐涂料的相容性，应委托第三方进行试验验证。”膨胀型防火涂料和防腐涂料的施工顺序为：防腐底漆、防腐中漆、防火涂料、防腐面漆。施工时应控制防腐底漆和中漆的厚度，避免防腐底漆和中漆因高温变性而导致防火涂料脱落，避免因厚度过大、硬度过高而影响膨胀型防火涂料的起泡、膨胀。面漆。
第（8）条审查意见：防火涂料应符合《钢结构防火涂料》GB14907-2018标准的规定。
解释：市场上有很多假冒的防火涂料，所以要明确防火涂料必须符合《钢结构防火涂料》GB14907-2018标准。
3. 参数问题
（1）钢在高温下的物理参数，例如热膨胀系数αs，传热系数λs，特定的热容量CS和密度ρs，按照表5.1.1的规定，在第5.1.1.1章的第5.1.1章中，也无法修改钢结构。
（2）防火材料的物理参数：
1）防火材料的特定热量CI：钢结构的防火代码未指定值，而PKPM程序将其设置为1000 J/（KG*OC），从相关数据中发现，当温度从20到1000 OC变化为1000 oc时，CI从1187 j/kg*oc oc/kg。
2）防火材料的密度ρi：钢结构的防火代码未指定该值，而PKPM计划将其设置为680 kg/m3，第5.2.1条和第5.2.2条。
3）对于防火涂层，由于它们是轻巧的防火保护层（请参阅第6.2.2条的第6.2.2条的钢法，第6.2.2条，第2条（6.2.2-3）和公式（6.2.2-4）（6.2.2-4结果。
4.防火设计问题的圆形支撑
在门户结构中，圆柱柱支撑（ZC）和圆形屋顶支撑（SC）被广泛用于柱子支撑（ZC），第8.2.3条门户网站框架的技术规格GB51022-2015规定了corbel corbel can co be care carse carse carse carse sc的使用（零件） 3.2门户框架的轻钢结构的技术规格GB51022-2015规定钢结构防火设计规范，除了屋顶倾斜梁承受悬挂式起重机的负载时，在钢柱之间使用交叉支撑，因此在其他情况下可以使用圆形钢屋顶支架（SC）。
由于圆形支撑的直径（ZC和SC）通常不超过25mm，如果使用非膨胀涂层（厚类型），厚度必须至少15毫米，即使它的刚性很难构造，这也很难构造，因为它的刚性低。 （薄型）尽可能多地。
对于临界圆形钢的支撑（ZC），作者建议倒数钢框架的抗火势等级为3（火力阻力为2.0小时），而门网钢架的倒数式支撑均具有火力阻力的抗火力级别（根据第3.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.1.2. （薄型）。 Because the wording of Article 4.1.3, Paragraph 2 of the Steel Structure Fire Protection Code is "not suitable", it means that it must be done when conditions permit, and it can be omitted when conditions do not permit, and it is too difficult to spray several centimeters thick non-intumescent fire retardant coatings (thick type) on round steel, which belongs to "conditions do not permit", so "it can be omitted", that is, the provision of "not suitable for the use of intumescent fire retardant coatings" can be ignored. For the inter-column supports of portal frames with a fire resistance grade of one (the fire resistance limit is 3.0 hours; when it is a single-story factory building, the fire resistance limit can be 2.5 hours according to the explanation of "Note: 2" in Article 3.1.1 of the Steel Structure Fire Protection Code), it is recommended to use angle steel supports and non-expanding fire retardant coating (thick type).
5 结论
（1）在大多数情况下，应采取防火措施对钢结构成员采取防火措施，因为没有火力保护的火力限制低于设计耐火的限制（即，TD≤TM，TD是关键温度，当钢构件在火的动作下达到火灾的最高温度是较小的耐药性限制时，该温度是指较高的燃料限制。到达大型横截面），横截面形状系数非常小，火力阻力极限很小，将出现TD> tm，不需要防火。
（2）钢柱，柱（XG）之间的刚性拉杆和钢柱支撑（ZC）应通过非膨胀的阻燃涂层（厚类型）保护（较厚的燃料涂层），当建筑物阻力均可以通过计算和较薄的速度（通常是peclunding）的固定量。 NESS通常为1.5〜7mm。
（3）屋顶梁，屋顶拉杆（XG）和钢制屋顶支撑（SC）可以通过非膨胀的阻燃涂层（厚型）或发射的火力涂层（SC）来保护。 Ating（厚型）不应小于15mm，并且浓郁的阻燃涂层（薄型）的厚度不应小于1.5mm。
（4）由于钢梁的设计防火性极限小于钢柱的抗性极限，因此钢梁上的防火涂层保护层的厚度通常小于钢柱上的防火涂层保护层的厚度。
（5）当风负荷很小时，门户结构的高度和跨度很小，柱支撑的数量（ZC）很大，柱子支撑的火力保护层的厚度（ZC）和柱状绑杆（XG）通常小于钢制厚度的钢层厚度（SC的厚度）（SC的厚度（SC），使用与钢柱的火力保护以及屋顶支架（SC）和屋顶绑带杆（XG）相同的柱杆（XG），使用柱支架（ZC）的火灾保护（ZC）和屋顶绑杆（XG）与钢梁的火力保护相同。 当风负荷大时，门户结构的高度和跨度很大，并且柱支架的数量很小，柱支架（ZC）的防火涂层保护层的厚度（ZC），柱扎杆（XG），屋顶支架（SC），屋顶支架（SC）以及屋顶杆（XG）（XG）。
